«ПЛЕНАРНЫЕ ДОКЛАДЫ Вершинин Д.В. Строительный комплекс Новосибирской области в пятилетней перспективе Бардаханов С.П. Производство нанопорошков и прикладные аспекты их применения в . »
Рис. 1. Нагревающее устройство для проведения эксперимента Вольтметр, измеряющий падение напряжения, должен обладать как можно большим сопротивлением для уменьшения искажений измеряемой величины. Амперметр, включаемый в разрыв цепи проходящего тока, должен обладать сопротивлением, близким к нулю, чтобы не искажать измеряемую величину.
В основе расчета электротехнических, конструктивных и технологических параметров любой технологии электротермообработки бетона лежат два фундаментальных закона.
1. Закон Джоуля – Ленца: Q I R IU P.
1 0 22 22,3 1,486 0 0 0 0 1,6 125,8667 1416 2655 2520 75% 3,6 –7,36667 100,8 2 5 23 22,7 1,51 1,5 236 31,46667 354 5499 5670 81%
–1 –12,8 3 10 23,5 23,6 1,547 1,6 237 29,625 379,2 4 5664 6300 88% 4 15 24 24,6 1,591 1,6 235 29,375 376 3,6 0,5 6,4 5652 5670 79%
–0,5 –6,4 5 20 25 25,5 1,63 1,6 236 29,5 377,6 4 5652 6300 88% 6 25 26 26,5 1,672 1,6 235 29,375 376 4,4 0 0 5640 6930 97% 4 –6,91176 7 30 27 27,6 1,519 1,6 235 29,375 376 94 5816,25 6300 86%
Расчет КПД производился для ртутного термометра, электронного термометра и хромель-копелевой термопары, заранее тарированной. По данным расчета построены графики зависимости: температуры от времени; мощности от времени; удельного электрического сопротивления от времени; скорости изменения температуры; скорости изменения удельного электрического сопротивления; скорости изменения мощности; затраченной энергии; полученной энергии и график зависимости КПД от времени.
Рис. 4. Комплексный график на весь процесс Рис. 5. Комплексный график за первую минуту эксперимента
Детальный анализ комплексного графика по точкам за каждые 5 секунд относительно изменения скорости нагрева смеси и КПД во времени позволяет сделать следующий вывод.
Характер колебаний скорости нагрева смеси и КПД во времени повторяется в течение всего эксперимента, независимо от выбираемого промежутка времени.
Полученный вывод подтверждает, что частота замеров не изменяет характер полученных ранее выводов.
Список литературы Титов М. М. Режим потребляемой мощности и КПД электроразогревающих устройств циклического действия / М. М. Титов // Вестник ТГАСУ. – 2010. – № 1. – С. 172–186.
Титов М. М. Управление потребляемой мощностью для повышения КПД электроразогревающих устройств / М. М. Титов // Труды годичного собрания РААСН. – М. ;
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ОТОГРЕВА
МЕРЗЛОГО ГРУНТА ПРИ БЕТОНИРОВАНИИ
КОНСТРУКЦИЙ ФУНДАМЕНТОВ
М.М. Титов, д-р техн. наук, доцент, Д.Н. Голубева, аспирант (НГАСУ (Сибстрин), Новосибирск) В рекомендациях [1] сказано, что промерзшее грунтовое или искусственное основание при зимнем бетонировании монолитных конструкций фундаментов, как правило, необходимо отогреть на всю глубину промерзания до температуры 5–10 С.
При большой толщине мерзлого грунтового основания необходимо оттаять его не менее чем на глубины промерзания и не менее чем на 500 мм для связных и 300 мм для несвязных грунтов. Размеры участков отогретого основания должны выступать за внешний обрез бетонируемых конструкций по всему периметру на двойную глубину оттаивания, но не менее чем на 1 м.
СНиП 3.03.
01-87* (п. 2.56) исключает возможность замерзания смеси в зоне контакта с основанием. «Состояние основания, на которое укладывается бетонная смесь, а также температура основания и способ укладки должны исключать возможность замерзания смеси в зоне контакта с основанием» [2].
Таким образом, в процессе практической реализации технологии зимнего бетонирования монолитных конструкций фундаментов зданий, для энергосбережения, оптимального использования тепла, внесенного в грунтовый массив при его отогреве, а также выполнения требований и рекомендаций [1–3] необходим достоверный метод расчета прогноза температурного поля грунтового массива при его прогреве до оптимальной температуры, обеспечивающей выполнение ряда технологических операций и набор бетоном подошвы фундамента критической прочности.
Постановка задачи отогрева и прогрева промороженного грунтового основания с плоским поверхностным нагревателем может быть представлена в виде:
величина называется коэффициентом температуропроводности материала и характеризует способность среды выравнивать свою температуру;
1.3 – начальное условие;
1.4 – граничное условие III рода на поверхности грунтового основания;
1.5 – граничное условие I рода, задается закон распределения температуры на границе тела;
1.6 – условия на фазовой границе;
1.7 – классическое граничное условие Стефана на границе раздела фаз при замерзании (оттаивании) влаги, здесь W ск, это скрытая теплота фазовых переходов по рассматриваемой оси, – удельная теплота плавления льда (334 кДж/кг).
Решение поставленной выше задачи можно осуществить при помощи комбинированного сеточного метода [4].
Суть комбинированного сеточного метода заключается в следующем. В узлах расчетной области, не смежных с фронтом фазового перехода, температура определяется из явной разностной, а для точек смежных узлов – из неявной.
Упрощенные (предварительные) расчеты продолжительности оттаивания и прогрева основания могут быть произведены с помощью номограммы (рис. 1), построенной на основании большого объема экспериментальных исследований, проведенных Центральным научно-исследовательским и проектноэкспериментальным институтом организации, механизации и технической помощи строительству Госстроя СССР [1].
Рис. 1. Номограмма для определения ориентировочной продолжительности оттаивания и отогрева мерзлых грунтовых оснований нормальной влажности Решение математической модели (1) и применение номограммы для нахождения времени отогрева промороженного грунтового основания основываются на том, что известна температура нагревателя, в то время как на практике известна только мощность нагревателя. Строителям крайне важно иметь решение приведенной выше задачи через заданную мощность нагревателя, через которую можно получить все другие теплотехнические параметры (глубина и время прогрева в зависимости от мощности, в зависимости от температуры наружного воздуха и начального распределения температур грунтового массива).
Решению этой задачи была посвящена данная работа. Поэтому нами при помощи программного продукта ELCUT 5.7 (профессиональная версия) были построены номограммы для определения температуры поверхности нагревателя в зоне контакта с мерзлым грунтом и времени прогрева промороженного грунтового основания в зависимости от удельной мощности нагревателя и теплофизических характеристик грунта.
На рис. 2 и 3 приведены примеры номограмм для определения времени отогрева песка разной крупности (плотность = 1400 кг/м3; влажность = 0,2; теплопроводность тал. = = 1,57 Вт/(м°С), мер. = 1,86 Вт/(м°С); объемная теплоемкость Стал. = 1771 Вт/(м3°С), Смер. = 1350 Вт/(м3°С)). Также были построены номограммы, аналогичные данным, для различных типов грунтов, имеющих различные теплофизические характеристики.
В качестве нагревателя использовался термоэлектромат различной мощности. Термоэлектромат представляет собой гибкое электрическое изделие, имеющее нагревательный элемент, утеплитель и изолирующую оболочку.
Ключ к номограмме (см. рис. 2): при удельной мощности термоэлектромата 400 Вт/м2 время прогрева грунта до 0 °С на глубину 30 см составит около 14 ч. Температура поверхности термоэлектромата в этот момент времени составит 80 °С.
Ключ к номограмме (см. рис. 3): если необходимо прогреть грунт на глубину 9 см, при этом удельная мощность термоэлектромата – 100 Вт/м2, тогда время прогрева грунта составит 19 ч, температура поверхности термоэлектромата на этот момент будет 10 °С.
52 Рис. 2. Номограммы для определения температуры поверхности термоэлектромата и времени прогрева песка разной крупности на глубину 30 см до 0 °С в зависимости от удельной мощности термоэлектромата, при температуре поверхности грунтового массива –5 °С, –10 °С, –15 °С, –20 °С, –25 °С, –30 °С, при толщине утеплителя – вспененного полиэтилена – = 0,01 м, Кпр = 3,4 [Вт/(м2·°С)], R = 0,29 м2·°С/Вт
Рис. 3. Номограммы для определения времени прогрева песка разной крупности на различную глубину до 0 °С в зависимости от удельной мощности термоэлектромата, при температуре поверхности грунтового массива –30 °С, толщине утеплителя – вспененного полиэтилена – = 0,01 м, Кпр = 3,4 Вт/(м2·°С), R = 0,29 м2·°С/Вт Следует отметить, что приведенные номограммы (см. рис. 2, 3) были построены в предположении, что между поверхностью нагревателя и промороженного грунтового основания 100%-ный тепловой контакт, которого в реальных условиях достичь очень сложно. Поэтому эти номограммы требуют уточнения в практике реального применения.
Список литературы Рекомендации по электрообогреву монолитного бетона и 1.
железобетона нагревательными проводами / ЦНИИОМТП Госстроя СССР. – М. : Изд-во ЦНИИОМТП, 1989. – 67 с.
СНиП 3.03.
01-87*. Несущие и ограждающие конструкции. – 2.
М. : ЦИПТ Госстроя СССР, 1988. – 192 с.
Руководство по производству бетонных работ в зимних условиях в районах Дальнего Востока, Сибири и Крайнего Севера / ЦНИИОМТП Госстроя СССР. – М. : Стройиздат, 1982. – 213 с.
Доленко П. Д. Обогрев мерзлых массивов при бетонировании гидротехнических сооружений в зимних условиях : автореф. дис. … канд. техн. наук : 5.23.07 / П. Д. Доленко. – Новосибирск, 1988. – 156 с.
МЕТОД ПОВЫШЕНИЯ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ
ЗИМНЕГО БЕТОНИРОВАНИЯ БУРОНАБИВНЫХ
СВАЙ М.М. Титов, д-р техн. наук, доцент, Р.С. Марьясов, соискатель (НГАСУ (Сибстрин), Новосибирск) Применение широких возможностей метода математического моделирования сложных физических и организационнотехнологических процессов [1] позволило решить ряд актуальных задач увеличения энергоэффективности прогревных методов бетонирования при устройстве буронабивных свай (БНС).
При традиционном способе прогрева бетона буронабивной сваи [1, 2] в холодных климатических условиях в качестве теплового нагревателя используется электрический нагревательный провод (ЭНП), закрепленный на арматурном каркасе сваи. При этом размеры каркаса назначаются из расчета сваи как конструктивного элемента фундамента.
Однако с точки зрения энергоэффективности использования тепловой энергии, получаемой от ЭНП, это не всегда оптимально, так как расстояние от края сваи до арматуры обычно ограничивается защитным слоем арматуры и составляет 2–3 см.
Такое близкое расположение нагревателя к краю сваи приводит к тому, что значительная часть тепловой энергии, выработанной ЭНП, отдается в окружающий грунт.
С помощью математической модели динамики температурного и прочностного полей [3, 4], реализованной в среде программирования CodeGear C++ Builder 2009 и в программном комплексе Elcut, было проведено исследование зависимости характера распределения тепловой энергии нагревателя от расположения нагревателя относительно боковой поверхности сваи.
Расположение нагревателя менялось за счет изменения радиуса крепления ЭНП относительно радиуса БНС (рис. 1).
Рис. 1. Схематичное расположение ЭНП в свае при различных соотношениях (вид сверху): Rпр/Rсв – отношение радиуса цилиндрической поверхности нагревателя (Rпр) к радиусу буронабивной сваи (Rсв) Для каждого варианта расположения нагревателя были рассчитаны температурные поля в бетоне и среднеобъемные температуры (рис. 2).
Рис. 2. Графики средневзвешенной температуры (оС) в зависимости от времени (сут.) для различных отношений радиуса каркаса ЭНП к радиусу сваи (Rпр/Rсв) На основе полученных температурных полей с применением программной интерполяции номограмм, построенных по данным исследований ЦНИИОМТП и НИИЖБ [2], рассчитаны прочностные поля бетона и средневзвешенная прочность бетона (рис. 3).
% прочности от проектной
Рис. 3. Графики средневзвешенной прочности в зависимости от времени (сут.) для различных отношений радиуса каркаса ЭНП к радиусу сваи (Rпр/Rсв) Как представлено на графиках (см. рис. 3), при расположении нагревателя ближе к середине радиуса средневзвешенная прочность бетона возрастает быстрее, чем при расположении ближе к центру сваи или ее внешнему краю. Соответственно, требуется меньшее время прогрева и, как следствие, меньшее количество энергии. На рис. 4 представлен график зависимости энергосбережения от соотношения радиусов нагревателя и сваи.
Диапазон радиуса нагревателя, равный 0,1Rсв–0,35Rсв, характеризуется тем, что нагрев бетона происходит из середины сваи, при этом бетон по краям сваи быстро остывает из-за влияния на него сезонно-мерзлого грунта, и он подвержен риску замораживания в раннем возрасте.
Рис. 4. Графики доли энергосбережения по сравнению с традиционным расположением нагревателя в защитном слое арматуры в зависимости от отношения радиуса каркаса ЭНП к радиусу сваи (Rпр/Rсв) Радиус нагревателя в диапазоне 0,85Rсв–0,95Rсв соответствует традиционному креплению греющего кабеля на арматурный каркас. В этом случае значительная часть тепла от нагревателя, пронизывая небольшой слой бетона, расположенного в защитном слое арматуры, отдается в грунт.
Как показано на графике (см. рис. 4), эффективность прогрева повышается в диапазоне радиуса нагревателя, равном 0,35Rсв–0,85Rсв. При таком значении радиуса нагревателя бетон может набрать на 9% прочности больше проектной при 17% экономии энергозатрат.
Таким образом, в каждом конкретном случае следует соотносить затраты на материалы, необходимые для крепления греющего кабеля на дополнительном легком каркасе, и полученные от этого дополнительные прирост прочности и качество бетона.
Список литературы Методы решения актуальных научно-технических задач в 1.
строительстве : учеб. пособие / Ю. А. Попов [и др.] ; Новосиб. гос. архитектур.-строит. ун-т (Сибстрин) – Новосибирск, 2006. – 212 с.
Руководство по производству бетонных работ в зимних 2.
условиях в районах Дальнего Востока, Сибири и Крайнего Севера / ЦНИИОМТП Госстроя СССР. – М. : Стройиздат, 1982. – 213 с.
Рекомендации по производству бетонных работ в зимних 3.
условиях / НИИЖБ Госстроя СССР. – М. : Стройиздат, 1979. – 101 с.
Богатырева Т. В. Научное обоснование энергосберегающей 4.
технологии зимнего бетонирования буронабивных свай / Т. В. Богатырева, Р. С. Марьясов // Известия вузов. Строительство. – 2010. – № 3. – С. 38–51.
ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ
СБОРНО-МОНОЛИТНОГО ДОМОСТРОЕНИЯ
В ЗИМНИХ УСЛОВИЯХ
М.М. Титов, д-р техн. наук, доцент, Е.Б. Толочная, аспирант (НГАСУ (Сибстрин), Новосибирск) Современная конструктивная схема жилого здания представляет собой каркасную систему, как правило, с использованием железобетона в качестве основного материала. Используются каркасы из сборных железобетонных элементов, из монолитного железобетона и сборно-монолитные. Последние совмещают достоинства первых двух при минимальном количестве их недостатков, но имеют один серьезный недостаток, препятствующий их широкому распространению на строительном рынке Сибири. Это отсутствие способов и методов расчетов температур и набираемой прочности в трехмерных узлах каркасной системы, что весьма ограничивает строительство таких зданий в зимних условиях в нашем регионе. Используемые в настоящее время методы (обогрев в тепляках, греющий провод и т.д.) применяются без должного расчетного обоснования, что ведет к значительному перерасходу материалов и энергоресурсов, к снижению темпа работ, качества получаемого изделия и, в целом, к неопределенности достигнутого результата. Известные на сегодня единичные случаи расчета трехмерных узловых элементов каркасных зданий не представляется возможным использовать для сборно-монолитного каркаса, так как технология его изготовления двухстадийная. Вначале монтируются сборные элементы – колонны, ригели, опалубочные плиты сборно-монолитных перекрытий, а затем укладываются арматура и бетонная смесь в узлы соединения колонны с ригелями и плитой, а затем и в саму плиту перекрытия на тонкие сборные плиты, служащие опалубкой для монолитного бетона.
Для постановки физической задачи рассматривается следующий вариант прогрева монолитного бетона плиты перекрытия и бетона заделки стыка конструктивных элементов сборной колонны.
Метод «термоса» с укрытием брезентом ранее возведенного и нижерасположенного этажа здания с обогревом нижней поверхности сборной части плиты перекрытия и сборных ригелей гибкими термоэлектроматами ООО «Строительные технологии будущего (СТБ)», прижатыми к нижней поверхности сборной части сборно-монолитной плиты перекрытия и к вертикальным граням сборных ригелей с целью предварительного (до начала укладки бетонной смеси в монолитный слой плиты перекрытия и в полость стыка элементов сборной колонны) обогрева бетона указанных сборных конструкций. Организация прогрева бетона монолитной части плиты перекрытия сверху, а также бетона заделки стыка элементов сборной колонны может быть практически реализована оперативно и достаточно просто:
а) бетон монолитной части плиты сверху: с помощью ЭНП, уложенных и закрепленных на арматурном каркасе, или с помощью полосовых электродов на инвентарных накладных щитах, или с помощью гибких термоэлектроматов, закрепленных на инвентарных накладных щитах, пригруженных сверху с массой пригрузки 40–50 Н;
б) бетон заделки стыка конструктивных элементов сборной колонны с помощью ЭНП, уложенных и закрепленных на арматурных стержнях арматуры стыка (рис. 1).
Рис. 1. Общий вид стыка конструктивных элементов сборномонолитного каркаса здания Созданием такой технологии занимается Институт теплофизики им. С.С. Кутателадзе СО РАН совместно с кафедрой технологии строительного производства НГАСУ (Сибстрин).
Для разработки технологической оснастки вначале была разработана цифровая физическая модель трехмерного узла, включающего колонну, сборно-монолитную плиту перекрытия и четыре сборно-монолитных ригеля. Имеющийся в распоряжении Института теплофизики им. С.С. Кутателадзе СО РАН немецкий программный комплекс HEAT 3 позволил просчитать эту физическую модель при различных погодных, технологических и конструктивных условиях с целью получить объемную картину температурных и прочностных полей на протяжении всего процесса термообработки.
На рис. 2 приведена физическая модель трехмерного узла, где для расчета взята четверть стыка конструктивных элементов сборной колонны вследствие осевой симметрии стыка. Цветом показаны материалы, входящие в состав узла: серый – сборный бетон, синий – монолитный бетон, зеленый – термоэлектроматы, желтый – утеплитель (минеральная вата). На рис. 3 – температурное поле в теле стыка через 3 ч после начала прогрева.
Температура окружающего воздуха: –20 °С, мощность нагревателей: 300 Вт/м2, температура бетонной смеси при укладке:
Рис. 3. Картина температурного поля в стыке конструктивных элементов сборной колонны через 3 ч прогрева По результатам расчета среднеобъемной температуры в центре стыка через разные промежутки времени построен график среднеобъемной температуры в центре колонны, представленный на рис. 4.
Рис. 4. График среднеобъемной температуры в центре колонны Учитывая, что этот узел является наиболее неблагоприятным в плане теплопоступлений от греющих термоэлектроматов, но наиболее нагруженным монтажными нагрузками в процессе строительства, результат был крайне важен для выработки практических рекомендаций строителям. Анализ полученных результатов температур в объеме полости рассматриваемого стыка позволяет сделать вывод о том, что применение плоских утепленных нагревателей с надежным тепловым контактом к поверхности сборного железобетона в принципе решает проблему электротермообработки сборно-монолитного каркаса и позволяет выработать для строителей надежные рекомендации по применению этого способа в зимнее время с гарантированным получением заданного нормативными документами уровня качества.
Список литературы СНиП 3.03.
01-87*. Несущие и ограждающие конструкции / 1.
Госстрой России. – М. : ФГУП ЦПП, 2004. – 192 с.
Молодин В. В. Бетонирование монолитных строительных 2.
конструкций в зимних условиях : монография / В. В. Молодин, Ю. В. Лунев. – Новосибирск : НГАСУ (Сибстрин), 2006. – 300 с.
Молодин В. В. Зимнее бетонирование монолитных строительных конструкций : учеб. пособие. – Новосибирск :
НГАСУ (Сибстрин), 2007. – 184 с.
КИНЕМАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ МЕХАНИЗМОВ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КВАТЕРНИОНОВ
В.П. Гилета, д-р техн. наук, профессор, Б.В. Юдин, канд. техн.
наук (НГТУ, Новосибирск) Алгебра кватернионов, сформулированная в 1843 г.
В.Р. Гамильтоном, получает все большее распространение при описании ориентации твердого тела, от космических аппаратов до 3D-моделирования в компьютерных играх.
Традиционно для определения пространственной ориентации твердых тел используют углы Эйлера. Ограниченность такого подхода заключается в том, что в полюсах, где широта 90 градусов, долготу определить невозможно. Для баллистики снарядов, ракет, самолетов, углы прецессии и атаки в штатном режиме для которых составляют не более 20–60 градусов, метод с углами Эйлера пригоден. Для свободно падающего тела или гироскопа, оси которого перемещаются во всех полусферах, применяется алгебра кватернионов, образующая кольцо на гиперкомплексном базисе. Метод сложен, но при этом более универсален.
Наиболее широко метод используется при расчетах в динамике космических объектов и в инерциальных гироскопических системах управления [1–4]. Пользователями метода являются прикладные математики. Попытки применить его в традиционной механике системы твердых тел ограничены [5] ввиду его сложности. В настоящей работе делаются попытки инженерной адаптации метода, что позволит расширить область его применения при проектировании механизмов. В случае успеха адаптации метода в инженерной области становится возможным и желательным внедрение его в учебный курс технических университетов.
Описание алгебры кватернионов Алгебра кватернионов описывает операции с четырехмерными числами вида
Рис. 3. Тригонометрические компоненты оператора поворота Выводы
1. Применительно к механике твердых тел алгебра кватернионов позволяет формализовать параллельный перенос систем координат как операцию суммирования кватернионов и поворот систем координат как операцию умножения кватернионов.
2. Постоянное увеличение вычислительных мощностей современных компьютеров и наличие во многих математических пакетах готовых процедур для выполнения операций с кватернионами делают возможным и желательным использование этого метода в механике.
1. Hamilton W. R. On quaternions; or on a new system of imaginaries in algebra / W. R. Hamilton // Philos. Mag. – 1844. – V. 25. – P. 10–13.
2. Kuipers J. B. Quaternions and rotation sequences / J. B. Kuipers // Geometry, Integrebility and Quantization. – Varna, 1999.
Березин А. В. Кватернионы в релятивистской физике / 3.
А. В. Березин, Ю. А. Курочкин, Е. А. Толкачев. – Минск :
Наука и техника, 1989.
Ефремов А. П. Кватернионы: алгебра, геометрия и физические теории / А. П. Ефремов // Гиперкомплексные числа в геометрии и физике ; МГТУ. – М., 2004.
Челноков Ю. Н. Кватернионные и бикватернионные модели 5.
и методы механики твердого тела и их приложения. Геометрия и динамика движения / Ю. Н. Челноков. – М. : Физматгиз, 2006.
ВОЛНОВАЯ ПЕРЕДАЧА
В.П. Гилета, д-р техн. наук, профессор (НГТУ, Новосибирск), А.В. Барис, ст. преподаватель (НГАХА, Новосибирск) В настоящее время волновые передачи получили широкое распространение благодаря высоким: передаточным отношениям в одной ступени, нагрузочной способности, кинематической точности, коэффициенту полезного действия [1]. Наиболее распространенные волновые передачи имеют конструкцию гибкого колеса в виде тонкостенного цилиндра. Известны также волновые передачи с короткими гибкими колесами в виде колец. Однако конструкция гибкого колеса в виде деформируемой оболочки накладывает ограничения на нижний предел диапазона передаточных отношений таких передач, который начинается от
80. Понижение передаточного отношения приводит к большим изгибным напряжениям в гибком колесе, что, в свою очередь, ведет к снижению прочности. Данный фактор является сдерживающим для расширения области применения волновых передач в сторону снижения нижнего предела передаточных отношений.
Рядом авторов [2] предлагается использование в качестве гибкого звена волновой передачи цепи стандартной многорядной, втулочно-роликовой или специальной. Цепь теоретически решает поставленную задачу. Поскольку она состоит из отдельных звеньев, то изгибные напряжения от деформации гибкого колеса отсутствуют. Однако у таких передач наблюдается несимметричность нагрузки при зацеплении гибкого колеса по его ширине. Так как любая цепь имеет зазоры, то тела зацепления перекашивает при выборе зазоров под нагрузкой, и правильность зацепления нарушается, что приводит к кромочному контакту рабочих профилей зубчатых колес с телами зацепления цепи и тем самым снижает нагрузочную способность. Таким образом, возникает задача синтеза волновой передачи, гибкое колесо которой представляет собой систему подвижных жестких звеньев при отсутствии кромочного контакта элементов зацепления гибкого колеса с жестким колесом (колесами).
Для решения поставленной задачи была предложена конструкция волновой передачи, в которой функцию гибкого цилиндра традиционной волновой передачи выполняет подвижная система звеньев (рис. 1), состоящая из пальцев. объединенных пластинами, установленными в сферических отверстиях диска и проходящих через направляющие отверстия дополнительного диска.
Рис. 1
Профилирование кулачка генератора волн, зубьев колеса и направляющих отверстий дополнительного диска можно произвести способом преобразования координат. С генератором свяжем систему координат XYZ, с колесом – систему X1Y1Z1, а с выходным валом – систему X 2Y2 Z2.
Примем следующую расчетную схему. Пальцы закреплены на диске с равным шагом при помощи сферических опор, а противоположные концы скреплены друг с другом при помощи пластин на некотором расстоянии от плоскости, проходящей через сферические опоры. Для упрощения вычислений, связанных с профилированием, будем считать, что пластины лежат в одной плоскости, перпендикулярной оси передачи. Плоскость, проходящую через пластины, назовем основной плоскостью, а плоскость, в которой расположены центры сферических опор, – задней плоскостью. Расстояние между плоскостями и будем считать равным zс (рис. 2).
Рис. 2
Пусть все три системы координат – XYZ, X1Y1Z1, X 2Y2 Z 2 – имеют начало в точке пересечения основной плоскости с осью передачи, при этом оси Z всех систем координат совпадают с осью передачи и направлены в одну сторону.
Допустим, что в основной плоскости реализуется плоское волновое движение упругого контура, проходящего через центры пальцев по неподвижной окружности, которую можно связать с колесом или тоже с системой X1Y1Z1. Такую окружность колеса назовем основной. Точки контакта контура с ос
Выводы Предложена передача, основанная на принципе волнового движения гибкого колеса, в которой традиционный тонкостенный стакан заменен подвижной системой твердых тел (пальцев, объединенных пластинами). Изготовлена передача в металле с передаточным отношением 8, и произведены испытания на работоспособность. Испытания подтвердили работоспособность предложенной конструкции, которая может работать как в режиме редуктора, так и в режиме мультипликатора.
Список литературы Машиностроение : энциклопедия. Раздел IV. Конструирование машин. Т. IV–1. Детали машин. Конструкционная прочность, трение, износ, смазка / под ред. Д. Н. Решетова.
– М. : Машиностроение, 1995. – 864 с.
Сычев А. А. Волновая передача с применением стандартной 2.
многорядной втулочно-роликовой цепи / А. А. Сычев // Вестник машиностроения. – 1971. – № 9. – C. 41–43.
Бронштейн И. Н. Справочник по математике для инженеров 3.
и учащихся втузов / И. Н. Бронштейн, К. А. Семендяев. – 13-е изд., испр. – М. : Наука, 1986. – 544 с.
ОЦЕНКА ИНТЕНСИВНОСТИ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ
ВИНТО-РЫЧАЖНЫМ МЕХАНИЗМОМ
В.П. Гилета, д-р техн. наук, профессор, Н.А. Чусовитин, канд.
техн. наук (НГТУ, Новосибирск) Понятие интенсивности перемешивания, употребляемое довольно часто, не имеет точного определения. Обычно интенсивность перемешивания определяется с помощью следующих величин:
1) число оборотов мешалки;
2) окружная скорость конца лопастей мешалки;
3) критерий Рейнольдса для процессов перемешивания:
i D Re, где D – диаметр мешалки;
v – кинематическая вязкость, м2/сек;
i – характерная скорость, м/сек;
4) расходуемая на перемешивание мощность N, приведенная к единице объема V перемешиваемой жидкости (N/V) или к единице массы перемешиваемой жидкости (N/m).
Каждая из перечисленных выше величин является соответствующей мерой интенсивности перемешивания для конкретного аппарата с мешалкой, работающего на конкретной системе (данной жидкости).
Известно, например, что при n2 n1 интенсивность перемешивания при n2 будет выше, чем при n1. Аналогичный вывод можно сделать, если 2 1, Re2 Re1 и т.д. Дело усложняется при сравнении интенсивности перемешивания в двух различных аппаратах. В таких случаях ни одна из перечисленных выше величин не является достаточно надежным критерием для сравнения интенсивности перемешивания.
Наименее точные данные будут в этом случае получены по числу оборотов n. Если n2 n1, то это отнюдь не означает, что интенсивность перемешивания в аппарате 2 будет выше, чем в
парами О2, А – C, B, О1 и звеньями О2А, ВС, О1В, О1О2, имеющими длины l1, l2, l3 и l0 соответственно.
Поскольку в основу синтезированного устройства положена структура кулисного механизма, вращающийся рабочий орган, присоединенный к консоли винта ВС, перемещается в проблемную зону перемешивания и эффективно воздействует на вещества, находящиеся там. При этом варьирование его скорости вращения создает дополнительную турбулентность в смешиваемых материалах, что позволяет увеличить их однородность, сократить время технологического процесса.
Перемешивание материалов реализуется вращением рабочего органа, соединенного с консолью кулисы, с аналогами угловых скоростей 22 и 2 относительно оси ВС и стойки О1, найденных из дифференциальных выражений проекций векторных контуров механизма, решение которых проведено методом Г. Крамера.
Вращательное движение рабочего органа вокруг оси ВС является относительным движением, а качательное движение вокруг опоры О1 – переносным.
Для оценки функциональных возможностей механизма в работе использованы критерии эффективности движения рабочего органа h и Н, равные отношениям аналогов угловых скоростей 22 и 2 к пройденным им путям S и S1 в относительном и переносном движениях, приходящихся на прямой и обратный ход винта [3].
В пространстве относительных параметров k l1 l0, m l3 l0 [4] и угловой координаты 1 кривошипа l1 установлены значения k = 0,01 и m = 0,25, определяющие максимальные величины критерия h = f(k, m, 1) относительного движения кулисы (рис. 2).
12,041. Размер траекторного паза определим из D1hО1D2Н, и он равен D1hD1H = 0,4l0.
Таким образом, механизм имеет подвижность, равную единице (W = 1), и состоит из пяти подвижных звеньев (n = 5), шести кинематических пар пятого (р5 = 6) и пары третьего класса (р3 = 1).
Таким образом, разработана методика определения рациональных относительных геометрических параметров механизма [2] для достижения наилучших функциональных возможностей перемешивающего устройства, при прочих равных условиях.
Работа выполнена при поддержке гранта № 02.740.11.0819 ФЦП на 2009–2013 гг.
Карелин В. С. Проектирование рычажных и зубчаторычажных механизмов : справочник / В. С. Карелин. – М. :
Машиностроение, 1986. – 184 с.
Устройство для перемешивания : пат. 2067535 Рос. Федерация : МКИ В28С 5/16 / Н. А. Чусовитин, А. И. Смелягин, А. А. Терских ; опубл. 10.10.96, Бюл. № 28.
3. Gileta V. P. Parametric analysis of device for the mixing with the equal angles overlap and pressure / V. P. Gileta, N.
Choosovitin // IFOST–2008. The 3rd international strategic technologies. – Novosibirsk : NGTU, 2008. – Р. 414–416.
Гилета В. П. Параметрический синтез пространственного 4.
дезаксиального перемешивающего устройства / В. П. Гилета, Н. А. Чусовитин // Мат-лы IV Междунар. конф. «Проблемы механики современных машин». – Улан-Удэ : Изд-во ВСГТУ, 2009. – Т. 2. – С. 22–28.
К НЕКОТОРЫМ ОСОБЕННОСТЯМ
СПЕКТРАЛЬНОГО АНАЛИЗА
И.В. Лаптева, ассистент, В.Б. Ломухин, канд. техн. наук, доцент, А.Б. Виноградов, д-р техн. наук, профессор (НГАСУ (Сибстрин), Новосибирск) Диагностирование технического состояния оборудования необходимо для определения причины неисправности, затрат на ремонт или для того, чтобы констатировать его исправное рабочее состояние.
Рис. 1. Установка спектрального анализа МФС–7
Методов диагностирования механизмов существует много:
виброакустический, спектральный анализ картерного масла, инструментальный и др. Наиболее информативным считается спектральный анализ работающего смазочного масла [1].
Этот метод применяют на железнодорожном и автомобильном транспорте, в строительной технике, сельском хозяйстве, авиации и т.д.
Суть этого метода диагностирования заключается в определении значений концентраций металлов в работающем смазочном масле механизма. Спектральный анализ проводят на многоканальном эмиссионном спектрометре для анализа масел, например МФС–7 (рис. 1). Далее полученные значения концентраций сравниваются с пороговыми значениями (статические пороговые значения). После чего принимается решение о текущем техническом состоянии механизма [2].
Кривую износа механизма (рис. 2) разделяет жизненный цикл механизма на три участка. Первые два участка – приработка и нормальный износ. На этих участках частички металла, попадающие в масло при спектральном анализе, сгорают полностью, что дает полное представление о накопленных продуктах износа. В то время как на третьем этапе происходит катастрофический износ. Значит, следует учитывать усталостные напряжения в деталях и узлах (эффект Ребиндера) (рис. 3) [3]. Возможны отслаивание и выкрашивание металла; при попадании таких частичек в пробу масла будет происходить неполное сгорание частиц продуктов износа, что скажется на точности результатах спектрального анализа, а значит, и на достоверности диагностирования, поскольку полученная концентрация будет отличаться от реальной.
Для подтверждения этого был произведен спектральный анализ работающего масла механизмов. Первый механизм находился в периоде нормального износа, второй – в периоде катастрофического износа (рис. 4). Из графиков видно, что концентрации продуктов износа второго механизма имеют значительный разброс как в большую так и в меньшую сторону.
Рис. 4. Зависимость концентрации железа от продолжительности работы:
а – в режиме повышенного износа; б – в режиме нормального износа Из вышеизложенного можно сделать следующие выводы.
1. Спектральный анализ смазочного масла при диагностировании технического состояния оборудования возможно применять только в процессе приработки и при нормальном износе механизма; при повышенном износе необходимо применение дополнительных методов диагностирования.
2. Для определения периода начала повышенного износа механизма возможно использование динамических пороговых значений.
Список литературы Ломухин В. Б. Научные аспекты выбора ремонтновосстановительных составов для строительных машин и их узлов / Ломухин В. Б. [и др.] // Известия вузов. Строительство. – 2011. – № 7. – С. 68–72.
Ломухин В. Б. Совершенствование системы диагностирования судовых дизелей по параметрам смазочного масла :
автореф. дис. … канд. техн. наук : 05.08.05 / В. Б. Ломухин ;
НГАВТ. – Новосибирск, 2002. – 17 с.
Ломухин В. Б. Гипотеза о механизме действия ремонтновосстановительных составов на строительные машины и составляющих их узлы / В. Б. Ломухин [и др.] // Известия вузов. Строительство. – 2011. – № 11. – С. 71–75.
ГЛОБОИДНАЯ ПЕРЕДАЧА С ДВУМЯ ЗОНАМИ
ЗАЦЕПЛЕНИЯ
А.Б. Виноградов, д-р техн. наук, профессор, В.Б. Ломухин, канд. техн. наук, доцент, И.В. Лаптева, ассистент, В.В. Сургин, ст. преподаватель (НГАСУ (Сибстрин), Новосибирск) Полезная модель относится к области тороидных зубчатых передач и предназначена для улучшения конструкций приводов машин.
Известны глобоидные передачи, в которых витки червяка образуются производящей плоскостью [4, 5]. Недостаток: не обеспечиваются оптимальные условия контактирования рабочих поверхностей.
Наиболее близкой по технической сущности заявляемой полезной модели является глобоидная передача [6], содержащая рабочий глобоидный червяк, витки, сформированные плоскостью при номинальных геометрических параметрах и зубчатое колесо. Совпадение параметров формирования зубьев червяка и колеса с параметрами самого зацепления обеспечивает двойной линейный контакт. Витки рабочего глобоидного червяка образуются в станочном ортогональном зацеплении производящей плоскостью (производящий червяк) при межосевом расстоянии передачи и прямолинейном контакте между производящей плоскостью и витками червяка. Поверхность зубьев колеса передачи формируется обкаточным инструментом, являющимся точным аналогом рабочего глобоидного червяка также при межосевом расстоянии передачи и ортогональном расположении осей колеса и инструмента. В результате передача «глобоидный червяк – колесо» имеет криволинейный контакт на одной рабочей половине зуба и прямолинейный, копирующий станочное зацепление, – на другой.
Однако данное устройство необходимо изготавливать и собирать с высокой точностью, поскольку из-за суммарных технологических погрешностей первоначальный контакт зубьев оказывается кромочным и смещенным к периферии поля зацепления. Это снижает нагрузочную способность, увеличивая время приработки и развития точечного касания в линейное, заложенное теоретической моделью.
Технической задачей заявленной полезной модели является снижение чувствительности глобоидной передачи к неточности изготовления и монтажа, а также улучшение условий приработки передачи за счет выполнения поверхности зубьев колеса в форме огибающей семейства линейчатого геликоида с прямолинейной образующей, проходящей через его ось.
Поставленная задача решается тем, что в глобоидной передаче, содержащей рабочий глобоидный червяк, витки которого сформированы плоскостью при номинальных геометрических параметрах, и зубчатое колесо, согласно полезной модели поверхность зубьев колеса выполнена в форме огибающей семейства линейчатого геликоида с прямолинейной образующей, проходящей через его ось, с касанием поверхности зубьев по винтовой линии витков рабочего глобоидного червяка в зоне зацепления.
Для решения технической задачи необходимо получить глобоидную передачу, витки червяка которой формируются плоскостью, а рабочая поверхность зубьев колеса имеет такую форму, чтобы в сопряженном зацеплении передачи имело место одновременное двойное точечное касание рабочих поверхностей зубьев. На рис. 1 показана: винтовая линия ab соприкосновения поверхности рабочего и производящего червяка (рабочий и производящий червяки не показаны); cd – прямолинейная образующая производящего червяка, проходящая через ось червяка и касающаяся выпуклого профиля витка в точке М, движущейся по линии ef.
На рис. 2 пунктиром изображены проекции линии контакта в глобоидной передаче – прототипе, в предлагаемом изобретении 1–1, 2–2, 3–3,4–4 – точки одновременного касания рабочих поверхностей.
Рабочий глобоидный червяк, формируемый плоскостью, имеет развертывающуюся винтовую поверхность витков. При этом в осевом сечении обнаруживается выпуклая форма профиля gh малой кривизны на всей длине червяка (см. рис. 1).
Сопряженное с данным червяком колесо имеет поверхность зубьев в виде огибающей семейства поверхности витков производящего червяка в относительном движении звеньев. Причем поверхность витков производящего червяка, являясь благодаря образующей cd линейчатой, выполняется по отношению к поверхности витков рабочего червяка с точностью до касания по винтовой линии ab.
Таким образом, в статическом положении вместо одновременного касания рабочей поверхности зуба и витка по двум линиям контакта имеет место соприкосновение (без интерференции) в двух точках (см. рис. 2), являющихся результатом пересечения контактных линий передачи – прототипа с винтовой линией касания поверхностей витков рабочего и производящего червяка. Поскольку кривизна осевого профиля витков имеет малую величину, точечный контакт является близким к линейному.
При работе глобоидной передачи контактные точки (см.
рис. 2) непрерывно перемещаются по зубу колеса от торца (точки входа 1 и 1) к середине зуба (точки выхода 4 и 4). За счет износа поверхности зуба колеса при приработке первоначальный точечный контакт переходит в линейный. Геометрия зацепления передачи в работе остается стабильной, так как закаленные и шлифованные витки червяка имеют незначительный износ.
Контур ef (см. рис. 1) поверхности вращения, соосной с червяком, на которой находится винтовая линия касания, выбирается из условий удобств технологии изготовления, рациональной схемы передачи нагрузки, условий приработки.
Использование заявленной полезной модели позволит снизить чувствительность глобоидной передачи к неточности изготовления и монтажа, улучшить условия приработки передачи, что повысит эксплуатационные качества и надежность глобоидной передачи.
Елисеев С. В. Некоторые принципиальные вопросы технологии глобоидных передач. Передачи в машиностроении :
доклад / С. В. Елисеев // Мат-лы I Моск. конф. по передачам в машиностроении ; под ред. С. И. Артоболевского. – М., 1951. – С. 322–340.
Акулич В. Е. Глобоидное зацепление с поверхностью витков червяка, шлифуемой плоскостью / В. Е. Акулич // Известия вузов. Машиностроение. – 1975. – № 1. – С. 81–84.
Виноградов А. Б. Условия контакта в глобоидной передаче 3.
со шлифующимися витками червяка / А. Б. Виноградов, В. А. Павлов // Качество, надежность и долговечность в машиностроении. Прикладная Механика. – Красноярск, 1970. – С. 76–81.
Пат. № 1514491 США ; опубл. в 1924 г.
Авт. св-во № 104067 СССР ; опубл. в 1950 г.
Пат. № 2033988 (прототип) Франция ; опубл. в 1970 г.
МАТЕРИАЛЫ И ТЕХНОЛОГИИ.
КАЧЕСТВО И ИННОВАЦИИ
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ОТХОДОВ ПРОИЗВОДСТВА
ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ
СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ
В.И. Белан, д-р техн. наук, профессор (ЗАО «СибНИИстрой», Новосибирск), П.А. Воронин, исполнительный директор (ЗАО «БСТ», Бердск), В.В. Костин, канд. техн. наук, науч. сотр.
(«ЗАО «СибНИИстрой», Новосибирск), Е.Г. Нерадовский, гл. инженер (ЗАО «СибНИИстрой», Новосибирск) Переработка отходов Целью данной работы является разработка технологии изготовления строительных материалов на основе отходов, получаемых при резке железобетонных изделий (ЖБИ) для ЗАО «Бердский строительный трест» (БСТ). Объемы бетонных отходов составляют 3000 м3, а ежедневный выход – 0,5–0,8 м3. Основная номенклатура БСТ – плиты перекрытий, стеновые панели, сваи, перемычки, детали ригеля. После набора отпускной прочности их разрезают на заданные размеры, но при этом образуются бетонные отходы в указанных количествах. Современное оборудование позволяет эффективно переработать данные отходы, а 18.10.12 по согласованию с группой компаний «Автотехника», по заданию БСТ сотрудники ЗАО «СибНИИстрой»
осуществили переработку отходов в щебень вторичного происхождения путем двухстадийного дробления и извлечение арматуры с помощью дробильного ковша ВF60.1, основные свойства которого представлены в табл. 1.
Фактический расход песка и щебня приведен в пересчете с данными табл. 2, согласно которым во вторичном щебне содержание зерен более 5 мм (щебня) составляет 70,83%, а содержание зерен менее 5 мм (песка) составляет 29,17%.
Бетонная смесь готовилась с ОК = 8–10 см.
Данные табл. 3 свидетельствуют о том, что в бетонах без добавки золы с точки зрения прочности наиболее оптимальными являются составы 3 и 4, имеющие оптимальное соотношение песка и щебня. Составы 1 и 2 содержат пониженное количество щебня и повышенное количество песка, а это повышает водопотребность бетонной смеси и снижает прочность бетона. Состав 5 отличается повышенным расходом щебня и пониженным расходом песка, на некоторых образцах этого состава присутствовали выбоины, связанные с недостаточным количеством песка, который заполняет пустоты между зернами щебня. С точки зрения оптимального грансостава предпочтительнее состав 3.
Описание технологий производства пустотелых стеновых блоков, утепленных пеноизолом (далее – блоков) В цехе по производству преднапряженных изделий происходит резка изделий на заданные размеры. Объем концевых обрезных отходов составляет 0,5–0,8 м3 в сутки. Объем предлагаемых нами блоков, вырезаемых из обрезных отходов, – 22,531,517,5 см, т.е. 0,0124 м3, объем пустот – 2158,517,5 = 0,0044625 м. Таким образом, в сутки реально
Следовательно, для данного производства можно использовать установку производительностью 5–8 м3 пеноизола в час.
Технология изготовления блоков При резке изделий остаются концевые отходы треугольной или трапециевидной формы со сторонами до 2 м длиной. После распиловки этих отходов алмазным диском на блоки указанного размера изделия укладывают на поддоны и отправляют на участок наполнения пеноизолом. Назначение пеноизола – заполнение пустот блока с целью экономии раствора при кладке блоков и значительное повышение их теплозащитных свойств и звукоизоляции.
В качестве емкостей для компонентов пеноизола служат обычные бочки емкостью до 200 л. Принцип получения пеноизола заключается во вспенивании сжатым воздухом полимерной смолы в газожидкостной установке (ГЖУ) при помощи пенообразующего раствора и последующего отверждения полученной суфлеобразной массы катализатором отверждения, входящим в состав пеноизола.
Порядок приготовления пеноизола
1. Приготовление раствора. В воде комнатной температуры разводятся пенообразователь и катализатор отверждения.
2. Запуск ГЖУ. Смола и пенообразующий раствор заливаются в соответствующие емкости. На вход установки производства пеноизола подается сжатый воздух. Включают насосы ГЖУ, подающие смолу и пенообразующий раствор и вслед за этим открывают краны «СМОЛА» и «РАСТВОР». Через несколько секунд из подающего рукава начинает поступать суфлеобразная масса (пеноизол), которая заливается в пустоты блока.
Начальное отверждение пеноизола – 30–40 мин, после чего блоки на поддоне отправляются в цех и укладываются на одну из девяти дорожек, где происходит окончательная сушка пеноизола, после чего блоки отправляют потребителю. Основные характеристики пеноизола и оборудования для его производства даны в приложении. Для производства 1 м3 пеноизола требуется:
– 20 кг смолы ВПС-Г;
– 0,5 кг пенообразователя (алкилбензосульфокислота);
– 0,6 кг катализатора отверждения (ортофосфорная кислота);
Ориентировочная стоимость пеноизола 400–500 руб. за 1 м3.
Коэффициент теплопроводности пеноизола составляет 0,035–0,047 Вт/(м·С).
Средняя плотность пеноизола – 8–20 кг/м3.
«УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ ВЫСШИХ УЧЕБНЫХ ЗАВЕДЕНИЙ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ОБРАЗОВАНИЮ В ОБЛАСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА МЕЖДУНАРОДНАЯ ОБЩЕСТВЕННАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ «АССОЦИАЦИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ ВЫСШИХ УЧЕБНЫХ ЗАВЕДЕНИЙ» МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Национальный исследовательский университет 129337, Россия, г. Москва, Ярославское шоссе, дом 26 тел./факс: +7 (499) 183-57-42 Интернет-сайт: http://www.asv.mgsu.ru E-mail: asv@mgsu.ru №63(83) 19 сентября 2013 года РЕШЕНИЕ заседания. »
«Достижения в области сейсмостойкого строительства в новыx экономическиx условияx. Опыт государств-участников СНГ (Доклад Министерства градостроительства Республики Армения на XXXV заседании Межправительственного совета по сотрудничеству в строительной деятельности государств-участников СНГ) Предисловие Современные крупные города невозможно представить без многоэтажных зданий и сооружений. Многоэтажные здания обладают важным композиционным качеством определять силуэт города, формировать. »
«Л.И. Федулова Л.И. Федулова ВОЗМОЖНОСТИ И УСЛОВИЯ ФОРМИРОВАНИЯ ИНТЕГРАЦИОННЫХ СВЯЗЕЙ В ОБЛАСТИ СУДОСТРОЕНИЯ РОССИИ И УКРАИНЫ В статье проведен системный анализ состояния, проблем и перспектив развития судостроения Украины. Проанализирован опыт формирования и реализации кластерной концепции в Украине и России, в том числе в отрасли судостроения. Проведена оценка перспектив кластерного взаимодействия Украины и России в судостроении, разработаны предложения по его эффективной реализации. »
«УТВЕРЖДЕНА решением Совета муниципального образования Кореновский район от 25.06 2010 года № 43 ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ТЕРРИТОРИАЛЬНОГО ПЛАНИРОВАНИЯ «Схема территориального планирования муниципального образования Кореновский район» является стратегическим градостроительным документом, определяющим территориальное развитие Кореновского района на расчетный срок. В соответствии с Градостроительным кодексом РФ не требуется определение срока реализации схемы территориального планирования, так как это. »
«Публичный доклад по итогам работы МБОУ «СШ № 25» в 2014-2015 учебном году 1.1. Общие сведения об образовательном учреждении Школа расположена в центре города. На доступном расстоянии находится ряд учреждений, способствующих организации дополнительного образования детей: МБОУ МУК № 2, строительный колледж, СГУ, педагогический колледж, медицинский колледж, ДЮСШОР, юношеская библиотека, Дворец творчества, пожарная часть. В районе школы расположены 3 детских сада. Вблизи школы находятся следующие. »
«ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ «УРАЛСТРОЙПРОЕКТ» КОМПЛЕКС ОБЪЕКТОВ ЖИЗНЕОБЕСПЕЧЕНИЯ ЮЖНОТАМБЕЙСКОГО ГАЗОКОНДЕНСАТНОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ Проектная документация Том 6 Перечень мероприятий по охране окружающей среды Книга 4 Рыбохозяйственный раздел. Расчёт ущерба рыбному хозяйству 579-ПМООС Заказчик: ОАО «Ямал СПГ» № договора – шифр тома Взам. инв. № Зам. директора А.Э. Парсегов Главный инженер проекта Э.В. Вохмянин Подпись и дата Изм. № док. Подп. Дата Инв. № подл. Проектная документация. »
«Азбука для потребителей услуг ЖКХ Азбука для потребителей услуг ЖКХ Вопросы ЖКХ актуальны для каждого россиянина. Создание Азбуки ЖКХ, безусловно, повысит уровень информированности наших жителей и, что особенно важно, поможет доходчиво объяснить и людям старшего поколения, и молодежи их права и обязанности как потребителей коммунальных услуг. Министр строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации Михаил Мень Основы работы сферы ЖКХ Жилищное просвещение граждан — должен. »
«ГОДОВОЙ ОТЧЕТ Центр международного промышленного сотрудничества ЮНИДО в Российской Федерации Оглавление Цели и задачи Центра Основные события 2014 года Начало строительства предприятия полного производственного цикла по изготовлению двухсторонних и многослойных печатных плат, ориентированное на прототипное, мелкосерийное и многономенклатурное производство в Особой экономической зоне «Дубна» 4 Центр международного промышленного сотрудничества ЮНИДО в Российской Федерации принял участие в Форуме. »
«Подсекция 2.2. ГЕОТЕХНИЧЕСКОЕ, ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ И ГИДРОТЕХНИЧЕСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО Артемьев Д.А., аспирант Научный руководитель – Мирсаяпов И.Т., д-р техн. наук, проф. ФГБОУ ВПО «Казанский государственный архитектурно-строительный университет» ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ И ОСАДОК ПЛИТНО-СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ 1. Введение Расчет несущей способности и осадки плитно-свайного фундамента представляет собой решение задачи с несколькими неизвестными. Во-первых, неизвестна осадка фундамента. »
«ПРАВИТЕЛЬСТВО СВЕРДЛОВСКОЙ ОБЛАСТИ МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ СВЕРДЛОВСКОЙ ОБЛАСТИ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ СРЕДНЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ СВЕРДЛОВСКОЙ ОБЛАСТИ «УРАЛЬСКИЙ КОЛЛЕДЖ СТРОИТЕЛЬСТВА, АРХИТЕКТУРЫ И ПРЕДПРИНИМАТЕЛЬСТВА» (ГБОУ СПО СО «УКСАП») ПУБЛИЧНЫЙ ОТЧЁТ о результатах деятельности государственного бюджетного образовательного учреждения среднего профессионального образования Свердловской области «Уральский колледж. »
«Вестник ДВО РАН. 2015. № 1 УДК 582.892:502.75(571.63) Г.А. ГЛАДКОВА, Л.А. СИБИРИНА, Г.Н. БУТОВЕЦ Редкие растительные сообщества с калопанаксом семилопастным на острове Русский (южное Приморье) Калопанакс семилопастной, ценное лекарственное, пищевое и декоративное дерево, занесен в Красные книги РФ и Приморского края как редкий вид. Средняя плотность распределения деревьев калопанакса на обследованной территории о-ва Русский составила 5,8 шт./га, подроста – 20,5 шт./га; плотность потенциально. »
«Продукты информационного агентства INFOLine были по достоинству оценены ведущими европейскими компаниями. Агентство INFOLine было принято в единую ассоциацию консалтинговых и маркетинговых агентств мира ESOMAR. В соответствии с правилами ассоциации все продукты агентства INFOLine сертифицируются по общеевропейским стандартам, что гарантирует нашим клиентам получение качественного продукта и постпродажного обслуживания. Крупнейшая информационная база данных мира включает продукты продуктов. »
«Отчет о результатах самообследования государственного автономного профессионального образовательного учреждения Саратовской области «Саратовский колледж строительства мостов и гидротехнических сооружений» Самообследование государственного автономного профессионального образовательного учреждения Саратовской области «Саратовский колледж строительства мостов и гидротехнических сооружений» по состоянию на 1 апреля 2015 года проведено в соответствии со статьей 29 Федерального закона от 29 декабря. »
«Селезнёв Е.С., Селезнёва Т.А. Серия брошюр «Тайшет – город, рожденный Транссибом» Брошюра № 2431-я верста Из истории строительства станции и посёлка Тайшет Тайшет, 2013 г. Предисловие Брошюра является результатом реализации проекта «Первый колышек», получивший финансирование на городском конкурсе социально значимых проектов «Будущее Тайшета – это мы!». В проекте участвовали: авторы брошюры Селезнёва Т.А. и Селезнёв Е.С., ученики школы № 85, занимающиеся в творческом объединение краеведов. »
«Отчёт по результатам научно-исследовательских работ: «Разработка экономической модели типового инвестиционного проекта создания агроиндустриального парка «Миллерово»» Том II. Финансово-экономическое обоснование проекта строительства агроиндустриального парка «Миллерово» Ростов-на-Дону 2013 г. Оглавление Проектные допущения 1. Расчёт капитальных затрат на строительство агроиндустриального парка «Миллерово» 2. Определение затрат по операционной (текущей) деятельности агроиндустриального парка 3. »
«Форма № 1 Аналитическая справка 1. 1001200 ФЦП «Развитие водохозяйственного комплекса Российской Федерации в 2012-2020 годах».2. Государственный заказчик-координатор: Минприроды России; государственные заказчики: Минприроды России, Росводресурсы, Росгидромет, Минсельхоз России, Росрыболовство.3. Ключевые мероприятия в 2013 году:По направлению «капитальные вложения»: создание водохранилищ и реконструкция гидроузлов на действующих водохранилищах комплексного назначения – 5шт.; строительство и. »
«Zhurnal ministerstva narodnogo prosveshcheniya, 2015, Vol.(6), Is. 4 Copyright © 2015 by Academic Publishing House Researcher Published in the Russian Federation Zhurnal ministerstva narodnogo prosveshcheniya Has been issued since 1834. ISSN: 2409-3378 E-ISSN: 2413-7294 Vol. 6, Is. 4, pp. 262-274, 2015 DOI: 10.13187/zhmnp.2015.6.262 www.ejournal18.com UDC 929 Formation of library education in the Tatar Autonomous Soviet Socialist Republic in the 1930-s Nadezhda G. Valeeva Kazan state institute. »
«Форма № 1 Аналитическая справка 1. 2860000 ФЦП «Развитие водохозяйственного комплекса Российской Федерации в 2012-2020 годах».2. Государственный заказчик-координатор: Минприроды России; государственные заказчики: Минприроды России, Росводресурсы, Росгидромет, Минсельхоз России, Росрыболовство.3. Ключевые мероприятия в 2015 году:По направлению «капитальные вложения»: создание водохранилищ и реконструкция гидроузлов на действующих водохранилищах комплексного назначения – 3 шт.; строительство и. »
«Б А К А Л А В Р И А Т Н.Б.Шубина Допущено Министерством образования и науки Российской Федерации в качестве учебника для студентов высших учебных заведений, обучающихся по направлению «Горное дело», машиностроительным специальностям КНОРУС • МОСКВА • УДК 33 / 656(075.8) ББК 65.441.354я73 Ш95 Рецензенты: Е.Е. Зорин, заведующий кафедрой «Материаловедение» Университета машиностроения (МАМИ), д-р техн. наук, проф., B. C. Соколов, проф. кафедры «Материаловедение» Университета машиностроения. »
«Теория и практика судебной строительно-технической экспертизы А.Ю. Бутырин ОАО Издательский Дом Городец, 2006 Принятые сокращения Введение Глава 1. Предмет и задачи судебной строительно-технической экспертизы § 1. Понятие предмета и задачи ССТЭ § 2. Классификация подзадач и задач ССТЭ Экзистенциальные подзадачи ССТЭ Атрибутивные подзадачи ССТЭ Ситуалогические подзадачи ССТЭ Стоимостные задачи ССТЭ Классификационные задачи ССТЭ Диагностические задачи ССТЭ Нормативистские задачи ССТЭ Каузальные. »
2016 www.nauka.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, издания, публикации»
Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам. Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.